Расчет плиты плоского монолитного перекрытия на продавливание

Расчет плиты плоского монолитного перекрытия на продавливание


1 — точка приложения силы N; 2 — центр тяжести незамкнутого контура; 3 — незамкнутый контур расчетного сечения

Цель: Проверка режима расчета на продавливание.

Задача: Проверить правильность анализа прочности на продавливание бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающего момента в случае расположения площадки приложения нагрузки у края плиты.

Ссылки: Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003), 2005, с. 140-142.

Имя файла с исходными данными:

Example 41.SAV;
отчет:
при расчете по СНиП 52-01-2003 – Arbat 41.1.doc,
при расчете по СП 63.13330.2012 – Arbat 41.2.doc.

Соответствие нормативным документам: СНиП 52-101-2003, СП 63.13330.2012.

Исходные данные из источника:

Исходные данные АРБАТ:

Коэффициент надежности по ответственности γn = 1
Площадка приложения нагрузки расположена у свободного края элемента

a = 0,5 м
b = 0,4 м
c = 0,25 м
d = 4 м

Рабочая высота сечения для продольной арматуры
вдоль оси X — 0,2 м
вдоль оси Y — 0,2 м

Вид бетона: Тяжелый
Класс бетона: B25

Коэффициенты условий работы бетона

учет нагрузок длительного действия

учет характера разрушения

учет вертикального положения при бетонировании

учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур

Нагрузки:

Усилия:

Сравнение решений (по СП 52-101-2003)

прочность на продавливание бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов с векторами вдоль осей X,Y

прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

Сравнение решений (по СП 63.13330.2012)

прочность на продавливание бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов с векторами вдоль осей X,Y

прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

Комментарии:

  1. В Пособии при расчете задачи принята усредненная рабочая высота плиты равной h = 200 мм. Это значение использовано в АРБАТ.
  2. В АРБАТ используется значение суммы моментов Msup и Minf по верхней и по нижней граням плиты. Таким образом, M = 80 + 90 = 170 кН∙м.
  3. Расстояние от края приложения нагрузки до свободного края плиты с равно разнице между расстоянием от центра сечения колонны до свободного края плиты и половиной размера сечения колонны в данном направлении: с = xа/2 = 0,5 – 0,5/2 = = 0,25 м.
  4. Для анализа случая расположения площадки передачи нагрузки (колонны) у края плоского элемента (плиты перекрытия) в АРБАТ необходимо задать одно из значений расстояния от края приложения нагрузки до свободного края плиты большим, чем утроенная рабочая высота плиты. Таким образом, d = 4 м > 3h = 0,6 м.
  5. Столь значительные различия полученных факторов с решением из Пособия обусловлено следующими причинами:
    • в нормах указано, что при расчетах принимают наименьшие значения моментов сопротивления Wbx, определенных из формул:

В данной задаче меньшим является значение, определенное по первой формуле, поскольку х0 = 0,5 + 0,0359 = 0,5359 м > Lxх = 0,85 – 0,5359 = 0,3141 м (здесь х – положение центра тяжести расчетного незамкнутого контура в направлении оси Х). Таким образом, в АРБАТ использовано значение Wbx, определенное по первой формуле. В Пособии же использовано значение, определенное по второй формуле;

  • при проверке условий прочности в Пособии не учтено положение норм, согласно которому при действии сосредоточенных моментов и силы соотношение между действующими сосредоточенными моментами М, учитываемыми при продавливании, и предельными Mult принимают не более соотношения между действующим сосредоточенным усилием F и предельным Fult (п. 6.2.46 СНиП 52-101-2003) и не более половины соотношения между действующим сосредоточенным усилием F и предельным Fult (п. 8.1.46 СП 63.13330.2012).
  • 6. Аналитическое решение приведено ниже.

    Аналитическое решение

    1 – замкнутый расчетный контур №1, 2 – незамкнутый расчетный контур №2, 3 – незамкнутый расчетный контур №3.

    В данном случае необходимо проверить прочность трех контуров расчетного поперечного сечения:

    контур №1 – замкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны;

    контур №2 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны с продлением контура до свободного края плиты;

    контур №3 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 1,5h от контура колонны (контура поверочного расчета без учета арматуры).

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    [ K_ <1>= 0,275 + 0 + 0,275 = 0,55 ]

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    [ K_ <1>= 0,275 + 0 + 0,1375 = 0,413]

    Незамкнутый контур №2:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    Незамкнутый контур №3:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Источник:
    http://scadsoft.com/tests_arbat/index/test/16

    Расчёт монолитной плиты перекрытия в скаде. Очень нужна помощь!

    Сообщение от Jungarick:
    мне нужны такие эпюры

    Батенька, так это же не эпюры, а поля напряжений/армирования. Если у Вас есть результаты, зачем напрягать людей расчетом?

    После формирования РСУ и линейного расчета плиты в ППП «SCAD» в результатах расчета в разделе группы формируем в груупу элементы, в которых необходимо задать армирование, далее выходим в основное дерево, заходим в «бетон», считаем армирование, далее обратно в результаты расчета в постпроцессорах смотрим графическое отображение армирования и принимаем инженерное решение по унификации.

    Примерно можно прикинуть арматуру в арбате для сечения шириной 1 метр, взяв значения изгибающих моментов с полей напряжений (раздел в результатах расчета). Вроде так.

    Всем привет не как не могу сообразить как будете выглядить чертежи армирования монолитной плиты перекрытия опертой по контуру расчет сделал.
    Монолитное междуэтажное перекрытие.

    Расчет монолитной железобетонной плиты перекрытия, жестко защемленной по контуру в монолитные железобетонные стены в осях А-В, 7-10.

    2.2.1. Исходные данные. Размеры плиты в осях 6,58 х 7,08 м, координационные оси проходят по внутренним граням стены. Расчетную схему и сбор нагрузок см. ниже.
    Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В20 (Rb =11.5 МПа, Rbt=0.9 МПа, Eь=275000 МПа см. табл. 2.2, 2.4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкции. Арматура класса АШ (А400) ( Rs=355 МПа, Јь=200000 МПа см. СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения», СНиП 2.03.01-84).

    Нагрузки на плиту

    Нагрузка >к11а Коэфициент
    Вид нагрузки Нормативная Расчетная надежности по нагрузке
    1. Постоянная 5,74 6.41
    в том числе:
    покрытие пола из плитки 0.3 0.33 1.1
    цементный р-р ϒ=22 кН/м3, σ=20 мм 0.44 0.58 1.3
    собственный вес плиты ϒ=22кН/м3 , σ =20 мм 5.0 5.5 1.1
    2. Временная, равномерно распределенная нагрузка (СНиП 2.01.07-85* п.12 а) 3.0 3.6 1.2
    3. Полная 8.74 10.01

    Плита монолитная, вдоль ДЛИННОЙ стороны:
    Нагрузки в ОПОРНОМ сечении M= -2070 кН*м
    Бетон B20 Защитный слой а= 35 a_= 35 мм
    Верхняя арматура 6D 12 A-III
    Нижняя арматура 5D 12 A-III
    По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО
    Коэффициент использования несущей способности 0.65
    По раскрытию трещин, нормальных к оси, армирование ДОСТАТОЧНО

    Расчет проведен согласно СНиП 2.03.01-84*
    «Бетонные и железобетонные конструкции».

    Плита монолитная, вдоль ДЛИННОЙ стороны:
    Нагрузки в ОПОРНОМ сечении M= -2070 кН*м
    Бетон B20 Защитный слой а= 35 a_= 35 мм
    Верхняя арматура 5D 12 A400
    Нижняя арматура 5D 12 A400
    По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО
    Коэффициент использования несущей способности 0.89
    По раскрытию трещин, нормальных к оси, армирование ДОСТАТОЧНО
    Расчет раскрытия наклонных трещин по СП 52-101-2003 не проводится.

    Расчет проведен согласно СП 52-101-2003
    «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения».

    Плита монолитная, вдоль ДЛИННОЙ стороны:
    Нагрузки в ПРОЛЕТНОМ сечении M= 770 кН*м
    Бетон B20 Защитный слой а= 35 a_= 35 мм
    Верхняя арматура 6D 8 A-III
    Нижняя арматура 5D 8 A-III
    По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО
    Коэффициент использования несущей способности 0.75
    По раскрытию трещин, нормальных к оси, армирование ДОСТАТОЧНО

    Расчет проведен согласно СНиП 2.03.01-84*
    «Бетонные и железобетонные конструкции».

    Плита монолитная, вдоль ДЛИННОЙ стороны:
    Нагрузки в ПРОЛЕТНОМ сечении M= 770 кН*м
    Бетон B20 Защитный слой а= 35 a_= 35 мм
    Верхняя арматура 6D 8 A400
    Нижняя арматура 5D 8 A400
    По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО
    Коэффициент использования несущей способности 0.77
    По раскрытию трещин, нормальных к оси, армирование ДОСТАТОЧНО
    Расчет раскрытия наклонных трещин по СП 52-101-2003 не проводится.

    Расчет проведен согласно СП 52-101-2003
    «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения».
    Как это будет выглядить на чертеже сообразить не могу Люди добрые помогите кто нибудь хотя бы примерный вид скинте. Заранее всем спасибо

    Источник:
    http://forum.dwg.ru/showthread.php?t=50577

    Расчет монолитной плиты перекрытия

    Расчет монолитной плиты перекрытия производился по методу конечных элементов с использованием программного комплекса SCAD версии 11.5.

    Исходными данными для построения расчетной модели являлись архитектурные решения (поэтажные планы) и принципиальные решения по конструктивной схеме здания и сечениям основных несущих элементов.

    SCAD Office 11.5 — интегрированная система прочностного анализа и проектирования конструкций.

    Читайте также  Толщина перекрытия дома: оптимальные размеры

    В состав системы входит высокопроизводительный вычислительный комплекс SCAD версия 11.1, а также ряд проектирующих и вспомогательных программ, которые позволяют комплексно решать вопросы расчета и проектирования стальных и железобетонных конструкции.

    SCAD включает развитую библиотеку конечных элементов для моделирования стержневых, пластинчатых, твердотельных и комбинированных конструкций, модули анализа устойчивости, формирования расчетных сочетаний усилий, проверки напряженного состояния элементов конструкций по различным теориям прочности, определения усилий взаимодействия фрагмента с остальной конструкцией, вычисления усилий и перемещений от комбинаций загружений. В состав комплекса включены программы подбора арматуры в элементах железобетонных конструкций и проверки сечений элементов металлоконструкций.

    Расчетная модель здания была собрана путем интерактивного ввода параметров несущих конструкций. В расчетной модели отражены геометрические характеристики и материалы элементов монолитного перекрытия, условия сопряжения отдельных элементов друг с другом, нагрузки и т.д.

    Расчеты проведены в соответствии с требованиями
    СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» и включают в себя определение нагрузок и усилий, проверку прочности сечений, исходя из фактических геометрических параметров и прочности строительных материалов при эксплуатационных нагрузках без учета динамических и сейсмических воздействий.

    Ниже приведены сбор нагрузок на плиту перекрытия и результаты расчетов в графическом виде (дефформации, армирование).

    Сбор нагрузок

    При выполнении расчета перекрытия были приняты нагрузки в соответствии с СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия», а также на основании архитектурного задания.

    К расчетной схеме приложены следующие нагрузки:

    Нагрузка от собственного веса элементов железобетонных конструкций из расчета объемного веса железобетона g = 2.5 т/м 3 , с коэффициентом надежности 1.1.

    Равномерно распределенная расчетная нагрузка на перекрытие:

    — расчетное значение нагрузки от пирога кровли — 111 кг/м 2 (см. табл. 1);

    — расчетное значение полезной нагрузки для лестничных клеток — 360 кг/м 2 (по СП 20.13330.2011 табл. 8.3, п. 12 );

    — расчетное значение полезной нагрузки для залов фитнес-центров — 480 кг/м 2 (по СП 20.13330.2011 табл. 8.3, п. 1 );

    — расчетное значение полезной нагрузки для служебных и бытовых помещений административного персонала — 240 кг/м 2 (по СП 20.13330.2011 табл. 8.3, п. 1 ).

    Бетон проектного класса по прочности на сжатие В25: Rb = 14,5 МПа, Rb.ser= 18,5 МПа, Rbt.ser = 1.55 МПа, Rbt = 1,05 МПа, γb2 =0.9, Еb = 23000 МПа. Рабочая арматура периодического профиля класса А400 с Rs = 355 . Поперечная и монтажная арматура – класса А240 с Rs = 215 МПа; Rsw = 170 МПа.

    Таблица 1. Нагрузка на 1 м 2 перекрытие на отм. +4,200 (помещение фитнес-зала)

    Источник:
    http://stydopedia.ru/2xda98.html

    Расчет плоского железобетонного сборно-монолитного перекрытия с круглопустотными плитами и монолитными ригелями с помощью ПК SCAD Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

    Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Буцкая Е.Л., Савицкий Н.В.

    Изложены результаты выбора рациональной расчетной модели плоского сборно-монолитного перекрытия для расчета в ПК SCAD, которая соответствует реальной работе конструкции. На основе расчета модели исследовано взаимодействие сборной плиты и монолитного ригеля и выявлены возможные разрушения данного соединения, а также рассмотрено влияние опирания конструкции на напряженно-деформированное состояние и ее дальнейшее разрушение.

    Похожие книги на litres.ru

    Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Буцкая Е.Л., Савицкий Н.В.

    In the article the results of choice of rational calculation model of the flat collapsible-monolithic ceiling are expounded for a calculation in the SCAD, that corresponds to the real work of construction. On the basis of calculation of model co-operation of collapsible flag and monolithic beam is investigational and possible destructions of this connection are educed. And also influence of leaning of construction is considered on the tensely deformed state and her further destruction.

    Текст научной работы на тему «Расчет плоского железобетонного сборно-монолитного перекрытия с круглопустотными плитами и монолитными ригелями с помощью ПК SCAD»

    Выводы. 1. Разработана методика рационального проектирования ограждающих конструкций жилых зданий, которая заключается в минимизации общих затрат на строительство здания и на его эксплуатацию в течение всего жизненного цикла.

    2. Расчеты свидетельствуют, что, согласно методике рационального проектирования, расчетное сопротивление ограждающих конструкций стен зависит от процентной ставки на капитал и стоимости тепловой энергии. При процентной ставке на капитал 0 % и 5 % оптимальное термическое сопротивление должно быть в 1,4 . 2,4 раза больше нормативного, а при процентной ставке 10 % — в 1,05 раза меньше.

    3. На основании методики рационального проектирования разработаны конструкции стен из мелкоразмерных стеновых элементов и определена их оптимальная толщина в зависимости от процентной ставки на капитал и стоимости тепловой энергии.

    1. Конструкци будiвель i споруд. Теплова iзоляцiя бущвель. ДБН В.2.6-31:2006. — К. : Мшбуд Укра!ни, 2006. — 66 с.

    2. Никифорова Т. Д. Совершенствование методики расчета и рационального проектирования термореновации крупнопанельных жилых зданий: дссс. . к. т. н.: 05.23.01. -Д. : ПГАСА, 2001. — 162 с.

    3. Пат. 55712А Украша, МПК Е04В2/26. Спна / Савицький М. В., Шляхов К. В. — № 200254077; Заявлено 20.05.2002; Опубл. 15.04.03, Бюл. № 4.

    4. Пат. 36627А Украша, МК1 E04G23/00. Залiзобетонний каркас малоповерхово! будiвлi / Савицький М. В., Шляхов К. В. та ш. (Украша). — № 2000010245; Заявлено 17.01.2000; Опубл. 16.04.2001, Бюл. № 3.

    5. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. / Госком Украины. -К. : ГоскомУкраины по делам градостроительства и архитектуры, 1991. — 19 с.

    6. Савицкий Н. В., Никифорова Т. Д. Методы оценки экономической эффективности энергосберегающих технологий. // Зб. н. п.: Будiвельнi конструкци. Всеукр. наук.-практ. Конф. «Реконструкщя будiвель та споруд. Досвщ та проблеми». — К., 2001. — С. 591 — 596.

    7. Шаленный В. Т. Энергосберегающий подход к выбору проекта продления жизненного цикла гражданских зданий // Сб. научн. Тр. междунар. конф. «Перспективные задачи инженерной науки». — Вып. № 2 — Д. : Gaudeamus, 2001. — С. 315 — 318.

    8. Шляхов К. В. Ресурсосберегающие конструкции малоэтажных жилых зданий: дисс. . к. т. н.: 05.23.01. — Д. : ПГАСА, 2003. — 142 с.

    РАСЧЕТ ПЛОСКОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО СБОРНО-МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ С КРУГЛОПУСТОТНЫМИ ПЛИТАМИ И МОНОЛИТНЫМИ РИГЕЛЯМИ С ПОМОЩЬЮ ПК SCAD

    Е. Л. Буцкая, асс., Н. В.Савицкий, д. т. н., проф.

    Ключевые слова: сборно-монолитное перекрытие, взаимодействие сборного и монолитного бетона, пространственная жесткость, предварительное напряжение

    Актуальность. Проблема рационального и эффективного использования материальных ресурсов всегда была приоритетной, так как рациональное использование материалов и снижение материалоемкости производства ведет к экономии общих капитальных затрат.

    Сегодня потребность Украины в сырье очень велика, а стоимость его производства постоянно увеличивается. Таким образом, для снижения капитальных вложений на строительство зданий необходимо более рационально использовать ресурсы, в том числе за счет снижения материалоемкости продукции, применения более дешевых и экономически эффективных конструктивных систем, экономного использования сырьевой базы и внедрения новых технологий производства строительства [1].

    Постановка проблемы. В специальной литературе имеется множество публикаций о разрабатываемых конструктивных решениях сборно-монолитных плоских перекрытий, с применением круглопустотных плит [3]. Однако анализ имеющейся информации о расчетах

    сборно-монолитного перекрытия, в состав которого входят многопустотные плиты, показывает, что отсутствуют расчеты данных задач при использовании ПК с применением метода конечных элементов.

    Целью является построение расчетной модели фрагмента сборно-монолитного перекрытия и разработка методики его расчета в ПК SCAD.

    Для достижения поставленной цели решались следующие основные задачи:

    1. Анализ существующих методов расчета с помощью метода конечных элементов.

    2. Построение конечно-элементных моделей фрагмента сборно-монолитного перекрытия в ПК SCAD.

    3. Анализ работы узла сопряжения сборной многопустотной плиты и монолитного ригеля.

    Формирование расчетной схемы. Параметры модели узла сопряжения сборной

    многопустотной плиты и монолитного ригеля [2].

    Исследуемый фрагмент перекрытия представляет собой сборную многопустотную плиту длиной 2 м с домоноличенными условными балками с обеих сторон шириной 0,3 м. Условные балки — это балки, высота которых равна толщине плиты. В пустотном перекрытии условные балки представляют собой сплошной слой бетона без пустот. Конструктивная схема плиты -балочная плита. Опирание фрагмента перекрытия принимается по середине ширины балки. Таким образом, расчетный пролет конструкции составляет 2,3 м. При моделировании для упрощения и уменьшения объема схемы рассматривалась половина описанного фрагмента, отсеченная по оси симметрии по центру плиты. Для сборной плиты принят бетон класса В25 (модуль упругости ЕЬ = 27 000 МПа); для монолитного ригеля — бетон класса В30 (модуль упругости — ЕЬ = 32 500 МПа). Класс арматурных стержней, воспринимающих предварительное напряжение, — А600с.

    Величину условных балок принимаем: ширина — 300 мм;

    высота — Нб = tan,

    где: Нб — высота условной балки;

    tan — толщина плиты перекрытия.

    То есть для перекрытия с толщиной плиты 220 мм ысота балки будет равна 220 мм.

    Моделирование и расчет конечноэлементной модели фрагмента перекрытия из объемных конечных элементов выполняется при помощи вычислительного комплекса SCAD.

    В качестве нагрузок принимаются:

    — собственный вес конструкции, который вычисляется автоматически в ПК SCAD;

    — нагрузка на этапах загружения, задается в виде узловой нагрузки, приложенной в узлы объемных элементов.

    полосовая нагрцэко по ширин? плиты ff/ftmeefitQiuj дала сопряжения на соез

    гювдобдя нагризкл «Q ширине плиты Тл!Гпр9й££Жи узю сопряжения ка срез

    coScrTitenHbi’i йен конструкции 2300

    Рис. 1. Расчетная схема фрагмента перекрытия: а — с неподвижными опорами; б — с подвижными опорами

    Рассматриваем два типа опирания фрагмента перекрытия на опоры:

    — фрагмент с неподвижными опорами (рис.1, а);

    — фрагмент с подвижными опорами (рис.1, б).

    Для моделирования предварительного напряжения в фрагменте перекрытия в расчетном комплексе SCAD предварительно учитывается площадь поперечного сечения предварительно напрягаемой арматуры и усилие обжатия стержней с учетом всех потерь предварительного напряжения.

    Задание усилия натяжения арматурного стержня в вычислительном комплексе SCAD осуществляется приложением отрицательной температуры к стержневым элементам. Таким образом, задавая в расчетной схеме определенное значение отрицательной температуры, в стержне получаем усилие, которое соответствует значению усилия натяжения стержня.

    Температурная нагрузка для данной модели, прикладываемая к стержню, составляет: -153,8°С для стержня диаметром 12 мм; -113°С для стержня диаметром 14 мм.

    При расчете фрагмента перекрытия в ПК SCAD должна быть создана модель самой конструкции. При моделировании конструкция разбивается на конечные элементы.

    Набор конечных элементов, моделирующих расчетную схему (рис. 2):

    — пространственный конечный элемент (36 тип КЭ) — плита перекрытия и монолитный ригель;

    Читайте также  Монтаж плит перекрытия: инструкция по укладке

    — пространственный стержень (5 тип КЭ) — предварительно напрягаемый стальной арматурный стержень.

    Рис. 2. Расчетная конечно-элементная модель узла сопряжения сборной многопустотной

    плиты и монолитного ригеля

    Для обеспечения совместной работы конечные элементы, моделирующие плиту и напрягаемую арматуру, в узлах соединены жесткими вставками на расстоянии, соответствующем расположению предварительно напрегаемых стержней в плите:

    — пространственный стержень (10 тип КЭ) — стержень, моделирующий связь между сборным и монолитным бетоном.

    Для того чтобы проследить работу всех элементов фрагмента перекрытия под нагрузкой, по высоте (толщине) конструкция смоделирована слоями объемных конечных элементов.

    Для упрощения схемы пустоты плиты круглого сечения заменены квадратным сечением.

    Для фрагмента перекрытия, смоделированного объемными конечными элементами, нагрузка прикладывалась как равномерно распределенная по участку фрагмента перекрытия (как и при натурных испытаниях [3]). Для фрагмента перекрытия, смоделированного объемными конечными элементами, нагрузка была приведена к узлам объемных конечных элементов и задавалась как узловая нагрузка (рис. 3).

    Расчетная схема SCAD представляет собой половину натурного образца, отсеченную по оси симметрии поперек ширины плиты. В направлении отсутствующей части установлена связь.

    Нагрузка прикладывалась этапами, как и при натурных испытаниях моделей перекрытия. На каждом этапе нагрузки производился линейный расчет схемы. После расчета определялись критические напряжения (предельные растягивающие или сжимающие напряжения в бетоне) в элементах расчетной схемы.

    При обнаружении предельных растягивающих или сжимающих напряжений бетона и/или арматуры в элементах расчетной схемы — образец считается разрушенным.

    Конструкцию фрагмента сборно-монолитного перекрытия можно считать разрушенной, если:

    — напряжения сжатия бетона монолитного ригеля достигнут значения 26,9 МПа;

    — напряжения растяжения бетона монолитного ригеля достигнут значения 3,62 МПа;

    — напряжения сжатия бетона сборной многопустотной плиты достигнут значения 31,89 МПа;

    — напряжения растяжения бетона сборной многопустотной плиты достигнут значения 4,02 МПа;

    — напряжения растяжения арматурного стержня достигнут предела текучести для класса А600С — 600МПа.

    Рис. 3. Расчетная схема с приложенными нагрузками

    Результаты расчетов. Разрушение всех моделей при расчете МКЭ произошло при исчерпании предела прочности бетона на растяжение либо в ребре плиты и/или концентрации растягивающих напряжений у верхней полочки плиты, вследствие ее выламывания шпонкой ригеля, что подтверждается натурным испытанием образцов и расчетами СНиП. Согласно расчетам на отрыв СНиП, сечение по бетону ребра совместно с полочкой плиты является наиболее слабым, поэтому необходима постановка поперечной арматуры для восприятия растягивающих усилий в данном сечении (расчет на отрыв, учитывающий влияние только поперечной арматуры).

    Вид закрепления опор Закрепление опор по направлениям X, Z Закрепление опор по направлениям X, Z, UX Закрепление опор по направлениям X, Z, Y Закрепление опор по направлениям X, Z, Y, UX

    Разрушающая нагрузка (перерезывающая сила Q) 14 т (7 т) 22 т (11 т) 28 т (14 т) 30 т (15 т)

    В результате расчета моделей перекрытия с неподвижным закреплением опор, разрушающая нагрузка получалась больше, чем с подвижным закреплением (табл.). Это объясняется отсутствием податливости опор в горизонтальном направлении.

    Выводы. 1. Определены параметры сборно-монолитного перекрытия для моделирования его МКЭ: сформирована расчетная схема перекрытия, определено усилие натяжения в арматурных стержнях, проведено моделирование предварительного напряжения в вычислительном комплексе SCAD путем приложения отрицательной температуры к стержневому элементу.

    2. При расчете конструкции МКЭ необходимо учитывать реальные условия ее работы при эксплуатации, вследствие чего назначать соответствующие связи конструкции.

    3. Ребро и верхняя полочка плиты являются наиболее слабым сечением конструкции по бетону, поэтому необходима постановка в ребро плиты арматурных каркасов с рабочей поперечной арматурой.

    1. Бетон и железобетон в Украине, 2004. — № 1.

    2. Плоское сборно-монолитное перекрытие / Н. В. Савицкий, К. В. Баташева, Е. Л. Токарь // Сб. научн. трудов. Строительство, материаловедение, машиностроение, № 37. «Инновационные технологии жизненного цикла объектов жилищно-гражданского, промышленного и транспортного назначения» — Д. : ПГАСА, 2006. — С. 413 — 418.

    3. Савицкий Н. В., Буцкая Е. Л. Плоское железобетонное сборно-монолитное перекрытие // Вюник нац. ун-ту «Львiвська полггехшка»: зб. наук. праць. — Львiв: НУЛП, 2010 — Вид. 662. -С. 258 — 263.

    УДК 624.014 : 693.977

    ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСА МАЛОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ ИЗ ЛСТК ПРИ ОБЕСПЕЧЕНИИ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ

    О. Г. Зинкевич, асс., Н. В. Савицкий, д. т. н., проф.

    Ключевые слова: каркасы малоэтажных зданий, ЛСТК, податливые соединения, диафрагмы жесткости, пространственная жесткость каркаса

    Введение. Особенности конструкций каркаса из легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) предполагают использование в большинстве случаев шарнирных соединений элементов (наибольшая технологичность узлов соединений элементов, соответствующих шарнирной схеме; сложное НДС тонкостенных профилей при жестком

    Источник:
    http://cyberleninka.ru/article/n/raschet-ploskogo-zhelezobetonnogo-sborno-monolitnogo-perekrytiya-s-kruglopustotnymi-plitami-i-monolitnymi-rigelyami-s-pomoschyu-pk-scad

    Расчет плиты перекрытия в скаде

    1 – замкнутый расчетный контур №1, 2 – незамкнутый расчетный контур №2, 3 – незамкнутый расчетный контур №3.

    Расчет плиты плоского монолитного перекрытия на продавливание

    Цель: Проверка режима расчета на продавливание в постпроцессоре «Железобетон» вычислительного комплекса SCAD

    Задача: Проверить правильность анализа прочности на продавливание бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающего момента в случае расположения площадки приложения нагрузки у края плиты.

    Соответствие нормативам: СНиП 52-101-2003, СП 63.13330.2012.

    Исходные данные:

    Аналитическое решение:

    В данном случае необходимо проверить прочность трех контуров расчетного поперечного сечения:Аналитическое решение:

    контур №1 – замкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны;

    контур №2 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны с продлением контура до свободного края плиты;

    контур №3 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 1,5h от контура колонны (контура поверочного расчета без учета арматуры).

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:[
    I_ =2frac ^ > +2cdot L_ left( > >
    ight)^ =
    quad
    2frac > +2cdot 0,6left( >
    ight)^ =quad
    0,204 м^ .
    ]

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    [
    К1 = 0,275 + 0 + 0,275 = 0,55
    ]

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    [
    К1 = 0,275 + 0 + 0,1375 = 0,413
    ]

    Незамкнутый контур №2:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    Незамкнутый контур №3:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    Результаты расчета SCAD:

    Узел № 5

    Коэффициент надежности по ответственности γn = 1
    Бетон
    Вид бетона: Тяжелый
    Класс бетона: B25

    Коэффициенты условий работы бетона

    учет нагрузок длительного действия

    учет характера разрушения

    учет вертикального положения при бетонировании

    учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур

    Расстояние до ц.т. арматуры

    Результаты расчета
    Расчетный случай – крайняя колонна
    Длина контура верхнего основания пирамиды продавливания — 1800 мм
    Длина контура нижнего основания пирамиды продавливания — 2300 мм

    Сравнение решений (по СНиП 52-101-2003)

    Проверено по СНиП

    Прочность без учета армирования

    прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

    Сравнение решений (по СП 63.13330.2012)

    Проверено по СП

    Прочность без учета армирования

    прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

    Основной расчет плиты перекрытия по первой группе предельных состояний (по прочности) сводится к определению необходимой площади сечения растянутой арматуры от эксплуатационных нагрузок.

    Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия приведена на рисунке 2.2.2.

    Рисунок 2.2.2 — Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия

    Расчет нагрузки, действующей на плиту перекрытия лучше всего определять по таблице 2.2.1.

    Таблица 2.2.1 — Нагрузки на плиту перекрытия

    Расчетные значения нагрузок определяются произведением нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузки .

    Значение собственного веса пола определено заданием. Коэффициент надежности по нагрузке gf для пола принят условно. Остальные значения коэффициентов надежности по нагрузке в таблице указаны согласно таблицы 1 и пункта 3.2 СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия /1/.

    Нормативное значение нагрузки от собственного веса плиты перекрытия можно определить по формуле:

    , /2.2.1/

    где — масса плиты в тоннах, lп и bп – соответственно конструктивная длина и ширина плиты перекрытия в м.

    Нагрузка q указанная на расчетной схеме определяется по формуле:

    /2.2.2/

    Расчетный пролет плиты перекрытия равняется расстоянию между центрами площадок опирания. Величину l можно определить по рисунку 2.2.3.

    Рисунок 2.2.3 – Расчетный проел плиты перекрытия

    Расчет плиты перекрытия необходимо выполнять на максимальное значение изгибающего момента, возникающего в середине пролета:

    , /2.2.3/

    Плита перекрытия имеет П-образное сечение для выполнения расчета его необходимо преобразовать в тавровое сечение.

    Тавровое сечение в зависимости от прохождения сжатой зоны рассчитывается двумя способами: сечение прямоугольного вида (сжатая зона проходит в полке); сечение таврового вида (сжатая зона заходит в ребро).

    Для определения места прохождения границы сжатой зоны необходимо определить граничное значение изгибающего момента, при котором высота сжатой зоны x равняется :

    /2.2.4/

    Для расчета необходимо назначить первоначальное значение расчетной высоты равное , изначально а можно принять равным 30…50мм.

    В результате, если значение внешнего момента будет не больше значения граничного момента (М≤Мгр), то сечение можно считать как прямоугольное. Если значение внешнего момента будет больше значения граничного момента (М>Мгр), то при данном внешнем моменте сжатая зона заходит в ребро. В таком случае лучше всего изменить толщину полки плиты.

    Читайте также  Армопояс под плиты перекрытия: толщина и высота

    Расчетное сечение приведено на рисунке 2.2.4.

    Рисунок 2.2.4 – Расчетное сечение плиты перекрытия

    Значение ширины ребра b таврового сечения определяется как сумма ребер плиты перекрытия .

    Значение , вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра bsv должна быть не более 1/6 пролета элемента l и не более:

    а) при ;

    б) при

    В качестве продольной арматуры, устанавливаемой по расчету, в курсовом проекте, следует применять арматуру классов А300 или А400 (в зависимости от заданного в задании), диаметр арматуры желательно применять не более 32мм. Количество стержней допустимо применять 2 или 4. При этом предпочтение необходимо отдавать применению двух стержней.

    Для определения требуемого значения площади арматуры необходимо определить:

    /2.2.5/

    По полученному значению определяем значение относительной высоты сжатой зоны по формуле или по таблице 2.2.2. По таблице 2.2.3 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны xR.

    Если значение , то бетона сжатой зоны достаточно, можно определить требуемую площадь сечения арматуры, предварительно определив значение коэффициента h по формуле или по таблице 2.2.2. В случае если необходимо установить арматуру в сжатой зоне или изменить размеры принятого сечения.

    Требуемая площадь арматуры:

    /2.2.6/

    По требуемой площади арматуры подбирается количество и диаметр арматуры. Общая площадь подобранной арматуры должна быть равна или больше требуемого значения.

    В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, в процентах от площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, следует принимать не менее 0,1%.

    После подбора арматуры необходимо выполнить проверку возможности ее размещения в сечении (смотри рисунок 2.2.5).

    Таблица 3.2 – Вспомогательная таблица для расчета изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой

    Источник:
    http://youtube-premium.ru/raschet-plity-perekrytija-v-skade/

    Расчет плиты перекрытия в скаде

    1 – замкнутый расчетный контур №1, 2 – незамкнутый расчетный контур №2, 3 – незамкнутый расчетный контур №3.

    Расчет плиты плоского монолитного перекрытия на продавливание

    Цель: Проверка режима расчета на продавливание в постпроцессоре «Железобетон» вычислительного комплекса SCAD

    Задача: Проверить правильность анализа прочности на продавливание бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающего момента в случае расположения площадки приложения нагрузки у края плиты.

    Соответствие нормативам: СНиП 52-101-2003, СП 63.13330.2012.

    Исходные данные:

    Аналитическое решение:

    В данном случае необходимо проверить прочность трех контуров расчетного поперечного сечения:Аналитическое решение:

    контур №1 – замкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны;

    контур №2 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 0,5h от контура колонны с продлением контура до свободного края плиты;

    контур №3 – незамкнутый контур вокруг сечения колонны на расстоянии 1,5h от контура колонны (контура поверочного расчета без учета арматуры).

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:[
    I_ =2frac ^ > +2cdot L_ left( > >
    ight)^ =
    quad
    2frac > +2cdot 0,6left( >
    ight)^ =quad
    0,204 м^ .
    ]

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    [
    К1 = 0,275 + 0 + 0,275 = 0,55
    ]

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    [
    К1 = 0,275 + 0 + 0,1375 = 0,413
    ]

    Незамкнутый контур №2:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    Незамкнутый контур №3:

    Периметр расчетного контура поперечного сечения:

    Площадь расчетного контура поперечного сечения:

    Координата Х центра тяжести незамкнутого контура относительно левого края плиты:

    Предельное усилие, воспринимаемое бетоном:

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Х, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Момент инерции расчетного контура относительно оси Y, проходящей через его центр тяжести:

    Момент сопротивления расчетного контура бетона

    Изгибающий момент, который может быть воспринят бетоном в расчетном поперечном сечении:

    Для СНиП 52-101-2003:

    Прочность плиты при продавливании:

    Для СП 63.13330.2012:

    Прочность плиты при продавливании:

    Результаты расчета SCAD:

    Узел № 5

    Коэффициент надежности по ответственности γn = 1
    Бетон
    Вид бетона: Тяжелый
    Класс бетона: B25

    Коэффициенты условий работы бетона

    учет нагрузок длительного действия

    учет характера разрушения

    учет вертикального положения при бетонировании

    учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур

    Расстояние до ц.т. арматуры

    Результаты расчета
    Расчетный случай – крайняя колонна
    Длина контура верхнего основания пирамиды продавливания — 1800 мм
    Длина контура нижнего основания пирамиды продавливания — 2300 мм

    Сравнение решений (по СНиП 52-101-2003)

    Проверено по СНиП

    Прочность без учета армирования

    прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

    Сравнение решений (по СП 63.13330.2012)

    Проверено по СП

    Прочность без учета армирования

    прочность на продавливание по незамкнутому контуру бетонного элемента при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов (в том числе дополнительных от внецентренного приложения силы относительно контура продавливания) с векторами вдоль осей X,Y (площадка приложения у края плиты)

    Основной расчет плиты перекрытия по первой группе предельных состояний (по прочности) сводится к определению необходимой площади сечения растянутой арматуры от эксплуатационных нагрузок.

    Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия приведена на рисунке 2.2.2.

    Рисунок 2.2.2 — Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия

    Расчет нагрузки, действующей на плиту перекрытия лучше всего определять по таблице 2.2.1.

    Таблица 2.2.1 — Нагрузки на плиту перекрытия

    Расчетные значения нагрузок определяются произведением нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузки .

    Значение собственного веса пола определено заданием. Коэффициент надежности по нагрузке gf для пола принят условно. Остальные значения коэффициентов надежности по нагрузке в таблице указаны согласно таблицы 1 и пункта 3.2 СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия /1/.

    Нормативное значение нагрузки от собственного веса плиты перекрытия можно определить по формуле:

    , /2.2.1/

    где — масса плиты в тоннах, lп и bп – соответственно конструктивная длина и ширина плиты перекрытия в м.

    Нагрузка q указанная на расчетной схеме определяется по формуле:

    /2.2.2/

    Расчетный пролет плиты перекрытия равняется расстоянию между центрами площадок опирания. Величину l можно определить по рисунку 2.2.3.

    Рисунок 2.2.3 – Расчетный проел плиты перекрытия

    Расчет плиты перекрытия необходимо выполнять на максимальное значение изгибающего момента, возникающего в середине пролета:

    , /2.2.3/

    Плита перекрытия имеет П-образное сечение для выполнения расчета его необходимо преобразовать в тавровое сечение.

    Тавровое сечение в зависимости от прохождения сжатой зоны рассчитывается двумя способами: сечение прямоугольного вида (сжатая зона проходит в полке); сечение таврового вида (сжатая зона заходит в ребро).

    Для определения места прохождения границы сжатой зоны необходимо определить граничное значение изгибающего момента, при котором высота сжатой зоны x равняется :

    /2.2.4/

    Для расчета необходимо назначить первоначальное значение расчетной высоты равное , изначально а можно принять равным 30…50мм.

    В результате, если значение внешнего момента будет не больше значения граничного момента (М≤Мгр), то сечение можно считать как прямоугольное. Если значение внешнего момента будет больше значения граничного момента (М>Мгр), то при данном внешнем моменте сжатая зона заходит в ребро. В таком случае лучше всего изменить толщину полки плиты.

    Расчетное сечение приведено на рисунке 2.2.4.

    Рисунок 2.2.4 – Расчетное сечение плиты перекрытия

    Значение ширины ребра b таврового сечения определяется как сумма ребер плиты перекрытия .

    Значение , вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра bsv должна быть не более 1/6 пролета элемента l и не более:

    а) при ;

    б) при

    В качестве продольной арматуры, устанавливаемой по расчету, в курсовом проекте, следует применять арматуру классов А300 или А400 (в зависимости от заданного в задании), диаметр арматуры желательно применять не более 32мм. Количество стержней допустимо применять 2 или 4. При этом предпочтение необходимо отдавать применению двух стержней.

    Для определения требуемого значения площади арматуры необходимо определить:

    /2.2.5/

    По полученному значению определяем значение относительной высоты сжатой зоны по формуле или по таблице 2.2.2. По таблице 2.2.3 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны xR.

    Если значение , то бетона сжатой зоны достаточно, можно определить требуемую площадь сечения арматуры, предварительно определив значение коэффициента h по формуле или по таблице 2.2.2. В случае если необходимо установить арматуру в сжатой зоне или изменить размеры принятого сечения.

    Требуемая площадь арматуры:

    /2.2.6/

    По требуемой площади арматуры подбирается количество и диаметр арматуры. Общая площадь подобранной арматуры должна быть равна или больше требуемого значения.

    В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, в процентах от площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, следует принимать не менее 0,1%.

    После подбора арматуры необходимо выполнить проверку возможности ее размещения в сечении (смотри рисунок 2.2.5).

    Таблица 3.2 – Вспомогательная таблица для расчета изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой

    Источник:
    http://youtube-premium.ru/raschet-plity-perekrytija-v-skade/